建筑墻體模板的計算

　　一、墻體側模板的計算：

　　模板采用七夾板，規格18×915×183cm，豎擋用5×10cm松木，間距610mm，橫擋用5×10cm松木，間距75cm，采用對接φ10螺栓@1000

　　1.砼對模板側壓力計算：

　　砼澆筑高度4.5M采用坍落度為100~120mm的商品砼，澆筑速度2.5m/h考慮、澆筑入模溫差30℃，則由公式：

　　pm=4+/(T+30)Ks、Kw、V(1/3)

　　=4+1500/(30+30)×0.85×1×√2.5=32.88KN/m2

　　pm=25×4.5=81.25KN/m2

　　取最小值，故最大側壓力為32.88KN/m2

　　2.七夾板強度驗算：

　　內力按四跨連續梁計算（如圖所示）

　　q=0.92×32.88=30.25KN/m

　　Mmak=0.107q12=0.107×30.25×0.56

　　=1.81KN·m

　　δ=m/v=m/(1/6)bh2=1.81×106/(1/6)×915

　　×182=6.59N/mm2<1.3[δ]=11Nmm2

　　3.豎檔：

　　q=30.25×0.61=18.45KN/m

　　Mmak=0.107×18.45×0.752=1.11KN·m

　　δ=M/W=1.11×106/(1/6)×50×1002=13.32N/mm2<1.3[δ]

　　=16.9Nmm2

　　4.橫檔：

　　橫檔承受立檔傳來的壓力計算簡近似按二跨連梁等計算

　　p=18.45×0.75=13.48KN

　　Mmak=0.188PL=0.188×13.48×1.22=3.17KN·m

　　δ=M/W=3.17×106/(1/6)×50×1002=16.76N/mm2<1.3[δ]

　　=16.9N/mm2

　　τ=Q/A=0.688×113.84×103/50×1002

　　=0.63N/mm2<1.3[δ]=1.82N/mm2

　　5.對接φ10螺栓強度驗算：

　　取橫檔的最大抗剪力1.82N/mm2為設計值、取螺栓墊片d=24mm，則螺栓所承受的最大抗拉力：

　　F=1.82πd2/4=1.82×(3.14×242)/4

　　=822,93N<210×3.14×102/4=16485N

　　∴可以滿足要求

　　6.柱模板的計算

　　柱砼澆筑速度控制在1m/h，最大側壓力為：

　　F=0.22rct0B1B2V1/2=0.22×25×3×1.2×0.85×(3/2)

　　=16.83KN振搗荷載：2KN/m

　　荷載組合值：p=16.83+2=18.83KN/m

　　柱模采用2.4厚松木板，柱箍采用鋼管（φ48.t=3.5）

　　間距50mm，柱最大截面為800×800

　　一、柱箍驗算：

　　q=18.83×0.5=9.42KN/m

　　M=(1/8)q12=(1/8)×9.42×0.82=0.754KN·mφ48鋼管

　　W0=5077.8mm3

　　δ=M/W0=0.754×106/5077=148.43N/mm2

　　二、木模強度驗算：

　　按四跨連續梁計算，取木材計算寬度0.24

　　q=16.83×0.24=4.04KN/mp=4×0.24=0.96KN/m

　　M=0.107q12+0.12q12

　　=0.107×4.04×0.52+0.121×0.96×0.52=0.137KN/m

　　δ=M/W0=0.137×106/(1/6)×240×252

　　=5.48N/mm2<[fm]=13×1.15=14.95N/mm2

　　∴符合要求

　　7.支拆模的工藝流程

　　設計模板圖--模板拼裝--刷脫模劑--彈模板位置控制線（距模板500mm）--模內雜物清理--墻體復線--找平或鋪膠條--鋼筋、管線、盒、洞預埋隱檢完畢--支外側模板--安裝穿墻螺栓--支內側模板--支鋼管斜支撐--調整加固模板--預檢模板并簽字--砼澆筑--養護--檢驗砼強度--拆模申請--審批申請--拆模--修整模板--刷脫模劑--碼放模板--進入下一循環。

篇2：用IF函數計算個稅模板

　　用IF函數計算個稅模板

　　現在人力資源管理軟件層出不窮，且大多數都有工資計算模塊，但一些小型企業出于成本考慮，依然在使用E*CEL軟件計算工資，而如何在E*CEL中設置個人所得稅的計算公式往往是一個難點，本文就此給出一個計算模板，以供參考。

　　1、建議在工資表中專門設置“應稅工資“項目以備在個稅的計算公式中使用（指需要納稅的工資額，可以通過加減公式得出，比較簡單，此處不再列舉），此處假設該項目在E*CEL中的位置為AC8。

　　2、個人所得稅計算公式

　　IF(AC8<=0,0,IF(AC8<=500,AC8*0.05,IF(AC8<=2000,AC8*0.1-25,IF(AC8<=5000,AC8*0.15-125,IF(AC8<=20000,AC8*0.2-375,0)))))

　　注：

　?。?）綠色表示條件，紅色表示結果 。

　?。?）公式結尾的括號不可缺少，必須與前面的括號一一對應。

篇3：辦公樓項目模板工程設計計算書

　　辦公樓項目模板工程設計計算書

　　1、模板設計：

　　計算時，取3軸-4軸間及B軸-C軸間二層梁板最大的主梁及板厚進行計算，在這取4軸、B軸-C軸跨上的框架梁進行計算，其截面為：350×650mm2,框架梁長7.5m，板厚為100mm，層高為6.85m.梁底模板采用25mm厚模板，梁側模及平板模板采用18mm厚膠合板，50×100檀條，40×60楞方間距0.5m，側模立檔間距為為0.4m，進行支模。承托主梁底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為800mm的木支撐；承托平板底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為1000mm的木支撐。木支撐分二層進行支撐，在支撐分層處須用相同規格的檀條和膠合板密鋪，且上下二層木支撐的中心位置豎直對準，分層層高分別為3.4m和3.45m，計算時層高取3.45m.

　　經查《簡明施工計算手冊》，木材及膠合板抗壓強度設計值為：fc=10Mpa，抗剪強度設計值為：fv=1.4Mpa，抗彎強度設計值為：fm=13Mpa，調整系數K取1.3。

　　2、主梁底板計算：

　?、?、強度驗算：

　　底板承受荷載：梁的底模設計要考慮四部分荷載即：模板自重、新澆砼的重量、鋼筋重量及振搗砼時產生的荷載，均應乘以分項系數1.2，取底模25mm厚。

　　底模板的自重為：1.2×5×0.025×0.35=0.0525KN/M

　　砼荷重為：1.2×25×0.35×0.65=6.825KN/M

　　鋼筋荷重為：1.2×1×0.35×0.65=0.273KN/M

　　振搗荷載為：1.2×2×0.35=0.84KN/M

　　豎向荷載為：q=0.0525+6.825+0.273+0.84=7.9905KN/M

　　根據《砼結構工程施工及驗收規范》的規定，設計荷載值要

　　乘以0.90的折減系數。

　　所以，總豎向荷載為：q=0.9×7.9905=7.19145KN/M

　　框架梁長為7.5m，底模下面楞方間距為0.5m，底模的計算簡圖是一個等跨的多跨連續梁，由于模板長度有限，一般可按四跨連續梁計算（取最不利荷載進行計算），查《簡明施工計算手冊》附錄二表中得：Km=-0.121，Kv=-0.620，Kf=0.967

　　Mma*=KmqL2=-0.121×7.19145×0.5×0.5=-0.21754KN.m

　　底板所須截面抵抗矩為：Wn=Mma*/kfm=0.21754×106 ÷1.3÷13

　　=12872mm3

　　選用底板截面為25×350mm2

　　Wn=1/6×bh2 =1÷6×350×25×25=36458mm3>12872mm3

　　滿足要求。

　　②、剪應力驗算：

　　V=KvqL=0.620×7.19145×0.5=2.2293KN

　　剪應力為：Tma*=3V/2bh=3×2.2293×1000÷2÷350÷25

　　=0.3822MPa

　　Kfv=1.3×1.4=1.82Mpa>0.3822MPa

　　滿足要求。

　　③、撓度驗算：

　　按強度驗算荷載組合，進行強度驗算時采用荷載標準值計算，且不考慮振搗荷載

　　所以q=（0.0525+6.825+0.273）÷1.2×0.9=5.71725KN/M

　　WA=Kf×qL4÷100El

　　=0.967×5.71725×（500）4÷100÷9000÷1/12÷350÷253

　　=0.84245

　　[W]=L/400=500÷400=1.25mm>0.84245mm。

　　滿足要求。

　　2、主要側模計算：

　　①、側壓力計算：梁的側模計算，要考慮振搗砼時產生的荷載及新砼對模板側面的壓力。

　　按T=28°（砼的入模溫度），VL=2m/h（砼澆筑速度），Ks=1.0（砼坍落度修正值），Kw=1.0（外加劑影響正系數）

　　Pma*=4+1500÷（T+30）×KsKwVL/3

　　=4+1500÷（28+30）×1×1×2÷3

　　=17.24KN/M2

　　②、強度驗算：

　　立檔間距為400mm，設側模板按四跨連續計算。已知板厚為100mm,梁底模板為25mm，側模板為18mm

　　側壓力化為線布荷載：q=17.24×（0.65-0.10）=9.483KN/M，彎矩系數與底模相同。

　　Mma*=-KmqL02-0.121×9.483×0.4×0.4=-0.1836KN.M

　　須要：Wn=Mma*/kfm

　　=0.1836×1000000÷1.3÷13=10863mm3

　　選用側模板的截面尺寸：550×18mm2

　　則截面抵抗矩為：Wn=1/6×bh2=1÷6×550×18×18

　　=29700mm3>10863mm3

　　滿足要求。

　　③、剪應力驗算：

　　剪力V=KvqL0=0.620×9.483×0.4=2.3518KN

　　剪應力：tma*=3V/2bh=3×2.3518×1000÷2÷550÷18

　　=0.3563MPa

　　Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>0.3563MPa

　　滿足要求。

　?、?、撓度驗算：

　　WA=hP×qL4÷100EI

　　=0.967×9.483×4004÷100÷9000÷1/12÷550÷18÷18÷18=0.9758mm

　　[w]=l/400=500÷400=1.25mm>0.9758mm

　　滿足要求。

　　3、主梁頂撐計算：

　　采用頂撐尾徑為直徑80mm，間距為800mm的木支撐分兩層進行支撐，在每層中間縱橫各設二道水平拉條。

　　取L0=1400mmd=80mmi=d/4=20mm

　　λ=L0/i=1400÷20=70

　　強度驗算：

　　已知：N=7

　　An=πR2=3.14×40×40=5026.55mm2

　　N/An=5.75316×1000÷5026.55=1.1445MPa<fc=10MPa

　　滿足要求。

　　4、平板模板計算：

　　①、荷載計算：取1m寬板帶為計算依據。

　　模板自重：1.2×5×0.018×1=0.108KN/m，鋼筋混凝土荷重：1.2×25×1×0.10=3.0KN/m，振動荷載：1.2×2×1=2.4KN/m，人員荷載：1.2×2.5×1=3KN/m。根據《混凝土結構工程施工及驗收規范》的規定，設計荷載值折減系數為0.9。

　　②、強度驗算：

　　總豎向荷載q=(0.108+3.0+2.4+3)×0.9=7.6572KN/m,

　　Mma*=KmqL2 =-0.121×7.6572×0.52 =-0.2316KN/m,

　　模板所須截面抵抗矩：

　　Wn=Mma*/Kfm=0.2316×106 ÷1.3÷13=13706mm3 ,

　　而模板的[W]=1/6×bh2 =1÷6×1000×182 =54000>Wn

　　滿足要求。

　　③、剪應力驗算：

　　V=KvqL=0.620×7.6572×0.5=2.3737KN,

　　最大剪應力:

　　Tma*=3V/2bh=3×2.3737×103 ÷2÷1000÷18=0.1978MPa,

　　而模板的[T]=Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>Tma*

　　滿足要求。

　?、軗隙闰炈悖?/p>

　　進行撓度驗算時，不考慮振動荷載和人員荷載，

　　q=(0.108+3.0)×0.9=2.7972KN/m,

　　WA=Kf.qL4 ÷100EI

　　=0.967×2.7972×5004 ÷100÷9000÷1×12÷1000÷183

　　=0.3865mm

　　而模板的[W]=L/400=500÷400=1.25mm>WA

　　滿足要求。

　　⑤頂撐強度驗算：

　　N=7.6572×1.0=7.6572KN

　　An=πR2 =3.14×402 =5026mm2

　　N/An=7.6572×103 ÷5026=1.5235MPa<fc=10MPa

　　滿足要求。

　?、揄敁畏€定性驗算：

　　取L0 =1400mm，d=80mm，i=d/4=20mm，

　　λ=L0 /i=1400÷20=70

　　因為λ=70<91,

　　所以ψ=1/[1+(λ÷65)2]=1/[1+(70÷65)2 ]=0.463

　　N/ψAn=7.6572×103 ÷0.463÷5026=3.29<fc=10MPa

　　滿足要求。

　　5、結論：

　　梁底模板采用25mm厚模板，梁側模及平板模板采用18mm厚膠合板，50×100檀條，40×60楞方間距0.5m，側模立檔間距為為0.4m，進行支模。承托主梁底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為800mm的木支撐；承托平板底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為1000mm的木支撐。木支撐分二層進行支撐，在支撐分層處須用相同規格的檀條和膠合板密鋪，且上下二層木支撐的中心位置豎直對準，分層層高分別為3.4m和3.45m。滿足要求。