模板設(shè)計計算書（一）

　　矩形梁模板和頂撐計算

　　梁長６．９米，截面尺寸為２５０＊５５０ｍｍ，離地面高3.6ｍ，梁底鋼管頂撐間距為６００ｍｍ，側(cè)模板立檔間距為６００ｍｍ。木材用紅松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝1.44N/mm2

　　f m =13N/mm2

　　1.底板計算

　　(1)底板計算

　　抗彎強(qiáng)度驗算

　　計算底模承受的荷載:梁的底模設(shè)計要考慮四部分荷載,模板自重,新澆砼的重量,鋼筋重量及振搗砼產(chǎn)生的荷載,均乘以分項系數(shù)1.2,設(shè)底模厚度為4mm。

　　底模板自重1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M

　　砼荷重1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M

　　鋼筋荷重1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M

　　振搗砼荷載1.2×2.0×0.25=0.6KN/M

　　根據(jù)《砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，設(shè)計荷載值要乘以Ｖ＝0.90的折減系數(shù),所以q=0.9×4.87=4.38kn/m

　　(2)驗算底模抗彎承載力

　　底模下面頂撐間距為0.6米,底模的計算簡圖是一個等跨的多跨連續(xù)梁,因為模板長度有限,一般可按四等跨連續(xù)梁計算,查靜力計算表得:

　　L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6m

　　Ｍma*＝－0.12Lql2= －0.12×4.38×0.62=0.191kn·m

　　按下列公式驗算

　　Ｍma* /W n≤kf m

　　Ｍma*/Ｗn=0.19×106/﹛250/（6×402）﹜=2.87N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2

　　滿足要求

　　(3)抗剪強(qiáng)度驗算

　　Ｖma*=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KN

　　Ｌma*=3Ｖma*/2bh=3×1.63×103/（2×250×40）=0.24N/mm2

　　Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2

　　滿足要求

　　(4)撓度驗算

　　驗算撓度時,采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值,且不考慮振搗砼的荷載

　　q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M

　　WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=0.37MM

　　允許撓度為h/400=600/400=1.5mm>0.37mm

　　滿足要求

　　２、側(cè)模板計算

　　（１）側(cè)壓力計算，梁的側(cè)模強(qiáng)度計算，要考慮振搗砼時產(chǎn)生的荷載及新澆砼對模板側(cè)面的壓力，并乘以分項系數(shù)１．２。

　　采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的普通砼作用于模板的最大側(cè)壓力：

　　Ｆ＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2

　　F=24H=24×0.55=13.2KN/M2

　　選擇二者之中較小者取F=13.2KN/M2

　　振搗砼時產(chǎn)生的側(cè)壓力為4KN/M2

　　總側(cè)壓力q1=1.2(13.2+4)=20.64KN/M2

　　化為線荷載q=0.6×0.9q=11.15KN/M

　　(2 )驗算抗彎強(qiáng)度

　　按四跨連續(xù)梁查表得:

　　Ｍma*=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486

　　鋼模板靜截面抵抗矩為5.94CM3

　　所以Ｍma*/Ｗh=253×103/5.94×103=81.82mm2

　　A3鋼的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值為200N/MM2>81.82N/MM 2

　　滿足要求

　　(3)抗剪強(qiáng)度驗算

　　Vma*=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn

　　τma*=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2

　　A3鋼抗剪強(qiáng)度設(shè)計值為125N/MM2>5.99N/MM2

　　滿足要求

　　(4)撓度驗算

　　q=0.6×(13.2+4)=10.32kn/m

　　Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97×104=0.24MM

　　[W]=450/400=1.13MM>0.24MM

　　3.頂撐計算

　　鋼楞選擇直徑48×3.5mm的鋼管,間距0.6m,在3.6M高度的中間縱橫各設(shè)兩道水平支撐.

　　L0=3.6/3=1.2m

　　i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM

　　λ=L0/i=1600/15.79=101.33

　　(1)強(qiáng)度驗算

　　已知N=4.38/2×0.6=1.315KN

　　N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2

　　滿足要求

　　(2)穩(wěn)定驗算

　　因為λ=101.33 查表得穩(wěn)定系數(shù) ф=0.628

　　N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2

　　符合要求

　　4、插銷抗剪強(qiáng)度驗算

　　N/2A0=7.73×0.75/[2×(3.14×122/4]=7.73×0.75/(2×113)=25.6N/mm2<fv=125N/mm2

　　(4)按最不利因素求受壓穩(wěn)定性計算允許荷載

　　N/*A+BM*/[r*Wi*(1-0.8×N/NE*)≤f

　　N/(0.487×452)+(1×24N)/{1.15×3862.88×[1-0.8×(N/3862.88)]}≤f=215N/mm2

　　求得允許荷載為N=13.2KN

　　A ─ 套管鋼管截

面面積(mm2)查表A=452(mm2)

　　Ah ─ 插管鋼管截面面積(mm2)查表Ak=357(mm2)

　　* ─ 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)

　　長細(xì)比λ=UL/i2(L為鋼支柱長度i2為套管回轉(zhuǎn)半徑mm)

　　換算系數(shù)U=（1+h/2）0.5 h=I2(套管貫性矩)/I1(插管貫性矩)

　　─ 等效彎矩系數(shù)=1.0

　　M* ─ 偏心彎矩值 M*=N.e e=d1/2=48/2=24mm

　　Wi*─ 鋼支柱截面抵抗矩(mm3)

　　E ─ 鋼柱彈性模量(N/mm2) E=2.06×105N/mm2

　　d1 ─ 套管直徑d1=48mm

　　d2 ─ 插管直徑d2=43mm

　　其余的梁、柱的模板和支撐計算與上述方法相同，在此不作詳細(xì)計算。

　　fc──木材順紋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值

　　fv──木材順紋抗剪強(qiáng)度設(shè)計值

　　fm──木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值

　　Mma*──最大彎矩W──凈截面抵抗矩

　　Vma*──最大剪力τma*──最大剪應(yīng)力

　　ω──受彎構(gòu)件撓度i──回轉(zhuǎn)半徑

　　η ──長細(xì)比An──凈截面面積

　　ф ──軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)

　　789　　56　　104　43　　32　　1

　　1、墊木50厚200－300寬 2、木楔 3、水平拉條 4、木支柱（鋼支柱）間距為1.0米 5、梁鋼側(cè)模 6、梁底模 7、木楞（65*100）8、板底鋼模 9、焊接卡片直徑6.5鋼筋拉桿 10、剪刀撐

篇2：辦公樓項目模板工程設(shè)計計算書

　　辦公樓項目模板工程設(shè)計計算書

　　1、模板設(shè)計：

　　計算時，取3軸-4軸間及B軸-C軸間二層梁板最大的主梁及板厚進(jìn)行計算，在這取4軸、B軸-C軸跨上的框架梁進(jìn)行計算，其截面為：350×650mm2,框架梁長7.5m，板厚為100mm，層高為6.85m.梁底模板采用25mm厚模板，梁側(cè)模及平板模板采用18mm厚膠合板，50×100檀條，40×60楞方間距0.5m，側(cè)模立檔間距為為0.4m，進(jìn)行支模。承托主梁底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為800mm的木支撐；承托平板底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為1000mm的木支撐。木支撐分二層進(jìn)行支撐，在支撐分層處須用相同規(guī)格的檀條和膠合板密鋪，且上下二層木支撐的中心位置豎直對準(zhǔn)，分層層高分別為3.4m和3.45m，計算時層高取3.45m.

　　經(jīng)查《簡明施工計算手冊》，木材及膠合板抗壓強(qiáng)度設(shè)計值為：fc=10Mpa，抗剪強(qiáng)度設(shè)計值為：fv=1.4Mpa，抗彎強(qiáng)度設(shè)計值為：fm=13Mpa，調(diào)整系數(shù)K取1.3。

　　2、主梁底板計算：

　　①、強(qiáng)度驗算：

　　底板承受荷載：梁的底模設(shè)計要考慮四部分荷載即：模板自重、新澆砼的重量、鋼筋重量及振搗砼時產(chǎn)生的荷載，均應(yīng)乘以分項系數(shù)1.2，取底模25mm厚。

　　底模板的自重為：1.2×5×0.025×0.35=0.0525KN/M

　　砼荷重為：1.2×25×0.35×0.65=6.825KN/M

　　鋼筋荷重為：1.2×1×0.35×0.65=0.273KN/M

　　振搗荷載為：1.2×2×0.35=0.84KN/M

　　豎向荷載為：q=0.0525+6.825+0.273+0.84=7.9905KN/M

　　根據(jù)《砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，設(shè)計荷載值要

　　乘以0.90的折減系數(shù)。

　　所以，總豎向荷載為：q=0.9×7.9905=7.19145KN/M

　　框架梁長為7.5m，底模下面楞方間距為0.5m，底模的計算簡圖是一個等跨的多跨連續(xù)梁，由于模板長度有限，一般可按四跨連續(xù)梁計算（取最不利荷載進(jìn)行計算），查《簡明施工計算手冊》附錄二表中得：Km=-0.121，Kv=-0.620，Kf=0.967

　　Mma*=KmqL2=-0.121×7.19145×0.5×0.5=-0.21754KN.m

　　底板所須截面抵抗矩為：Wn=Mma*/kfm=0.21754×106 ÷1.3÷13

　　=12872mm3

　　選用底板截面為25×350mm2

　　Wn=1/6×bh2 =1÷6×350×25×25=36458mm3>12872mm3

　　滿足要求。

　　②、剪應(yīng)力驗算：

　　V=KvqL=0.620×7.19145×0.5=2.2293KN

　　剪應(yīng)力為：Tma*=3V/2bh=3×2.2293×1000÷2÷350÷25

　　=0.3822MPa

　　Kfv=1.3×1.4=1.82Mpa>0.3822MPa

　　滿足要求。

　　③、撓度驗算：

　　按強(qiáng)度驗算荷載組合，進(jìn)行強(qiáng)度驗算時采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算，且不考慮振搗荷載

　　所以q=（0.0525+6.825+0.273）÷1.2×0.9=5.71725KN/M

　　WA=Kf×qL4÷100El

　　=0.967×5.71725×（500）4÷100÷9000÷1/12÷350÷253

　　=0.84245

　　[W]=L/400=500÷400=1.25mm>0.84245mm。

　　滿足要求。

　　2、主要側(cè)模計算：

　　①、側(cè)壓力計算：梁的側(cè)模計算，要考慮振搗砼時產(chǎn)生的荷載及新砼對模板側(cè)面的壓力。

　　按T=28°（砼的入模溫度），VL=2m/h（砼澆筑速度），Ks=1.0（砼坍落度修正值），Kw=1.0（外加劑影響正系數(shù)）

　　Pma*=4+1500÷（T+30）×KsKwVL/3

　　=4+1500÷（28+30）×1×1×2÷3

　　=17.24KN/M2

　　②、強(qiáng)度驗算：

　　立檔間距為400mm，設(shè)側(cè)模板按四跨連續(xù)計算。已知板厚為100mm,梁底模板為25mm，側(cè)模板為18mm

　　側(cè)壓力化為線布荷載：q=17.24×（0.65-0.10）=9.483KN/M，彎矩系數(shù)與底模相同。

　　Mma*=-KmqL02-0.121×9.483×0.4×0.4=-0.1836KN.M

　　須要：Wn=Mma*/kfm

　　=0.1836×1000000÷1.3÷13=10863mm3

　　選用側(cè)模板的截面尺寸：550×18mm2

　　則截面抵抗矩為：Wn=1/6×bh2=1÷6×550×18×18

　　=29700mm3>10863mm3

　　滿足要求。

　　③、剪應(yīng)力驗算：

　　剪力V=KvqL0=0.620×9.483×0.4=2.3518KN

　　剪應(yīng)力：tma*=3V/2bh=3×2.3518×1000÷2÷550÷18

　　=0.3563MPa

　　Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>0.3563MPa

　　滿足要求。

　　④、撓度驗算：

　　WA=hP×qL4÷100EI

　　=0.967×9.483×4004÷100÷9000÷1/12÷550÷18÷18÷18=0.9758mm

　　[w]=l/400=500÷400=1.25mm>0.9758mm

　　滿足要求。

　　3、主梁頂撐計算：

　　采用頂撐尾徑為直徑80mm，間距為800mm的木支撐分兩層進(jìn)行支撐，在每層中間縱橫各設(shè)二道水平拉條。

　　取L0=1400mmd=80mmi=d/4=20mm

　　λ=L0/i=1400÷20=70

　　強(qiáng)度驗算：

　　已知：N=7

.19145×0.8=5.75316KN

　　An=πR2=3.14×40×40=5026.55mm2

　　N/An=5.75316×1000÷5026.55=1.1445MPa<fc=10MPa

　　滿足要求。

　　4、平板模板計算：

　　①、荷載計算：取1m寬板帶為計算依據(jù)。

　　模板自重：1.2×5×0.018×1=0.108KN/m，鋼筋混凝土荷重：1.2×25×1×0.10=3.0KN/m，振動荷載：1.2×2×1=2.4KN/m，人員荷載：1.2×2.5×1=3KN/m。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，設(shè)計荷載值折減系數(shù)為0.9。

　　②、強(qiáng)度驗算：

　　總豎向荷載q=(0.108+3.0+2.4+3)×0.9=7.6572KN/m,

　　Mma*=KmqL2 =-0.121×7.6572×0.52 =-0.2316KN/m,

　　模板所須截面抵抗矩：

　　Wn=Mma*/Kfm=0.2316×106 ÷1.3÷13=13706mm3 ,

　　而模板的[W]=1/6×bh2 =1÷6×1000×182 =54000>Wn

　　滿足要求。

　　③、剪應(yīng)力驗算：

　　V=KvqL=0.620×7.6572×0.5=2.3737KN,

　　最大剪應(yīng)力:

　　Tma*=3V/2bh=3×2.3737×103 ÷2÷1000÷18=0.1978MPa,

　　而模板的[T]=Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>Tma*

　　滿足要求。

　　④撓度驗算：

　　進(jìn)行撓度驗算時，不考慮振動荷載和人員荷載，

　　q=(0.108+3.0)×0.9=2.7972KN/m,

　　WA=Kf.qL4 ÷100EI

　　=0.967×2.7972×5004 ÷100÷9000÷1×12÷1000÷183

　　=0.3865mm

　　而模板的[W]=L/400=500÷400=1.25mm>WA

　　滿足要求。

　　⑤頂撐強(qiáng)度驗算：

　　N=7.6572×1.0=7.6572KN

　　An=πR2 =3.14×402 =5026mm2

　　N/An=7.6572×103 ÷5026=1.5235MPa<fc=10MPa

　　滿足要求。

　　⑥頂撐穩(wěn)定性驗算：

　　取L0 =1400mm，d=80mm，i=d/4=20mm，

　　λ=L0 /i=1400÷20=70

　　因為λ=70<91,

　　所以ψ=1/[1+(λ÷65)2]=1/[1+(70÷65)2 ]=0.463

　　N/ψAn=7.6572×103 ÷0.463÷5026=3.29<fc=10MPa

　　滿足要求。

　　5、結(jié)論：

　　梁底模板采用25mm厚模板，梁側(cè)模及平板模板采用18mm厚膠合板，50×100檀條，40×60楞方間距0.5m，側(cè)模立檔間距為為0.4m，進(jìn)行支模。承托主梁底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為800mm的木支撐；承托平板底模采用頂撐尾徑為80mm，間距為1000mm的木支撐。木支撐分二層進(jìn)行支撐，在支撐分層處須用相同規(guī)格的檀條和膠合板密鋪，且上下二層木支撐的中心位置豎直對準(zhǔn)，分層層高分別為3.4m和3.45m。滿足要求。

篇3：框架模板安裝拆除方案和計算書

　　框架模板安裝拆除方案和計算書

　　為了保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀、尺寸和相互位置的正確，需要模板及其支撐系統(tǒng)具有足夠的承載力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受新澆砼的自重和側(cè)壓力以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載，因此需要對模板進(jìn)行設(shè)計計算。

　　一、工程概況

　　本工程為五層框架結(jié)構(gòu)，最大層高為3.3m，最大板厚為10cm，最大梁高為0.6m，最長凈跨為9m，寬為0.35m，采用自拌砼澆筑，坍落度控制在80mm～180mm之間，木模板、木支撐支設(shè)。

　　二、施工準(zhǔn)備

　　1、材料：50mm厚松木板刨光，50×100松方，18厚多層板，小頭直徑不小于80mm的松木支撐，鐵釘及Φ48×3 .5鋼管，扣配件等材料。

　　2、作業(yè)條件，柱鋼筋綁扎完畢，驗收合格并做好隱蔽驗收記錄。

　　三、操作工藝

　　1、框架柱為矩形載面，模板采用18mm厚多層板50×100松背方，扣件式鋼管柱箍，50×100松方支撐加固校正，柱箍間距為250mm。

　　2、框架梁模板采用50mm厚松木刨光作梁底板，杉木支撐，50×100松木模擔(dān)，間距800mm；側(cè)模為18mm厚多層板，50×100立檔，間距為300，50×100背方，縱橫交錯。木斜撐。支撐加一道掃地拉桿和兩道中間水平拉桿。每道梁下，加連續(xù)剪力撐，與地面成45～60角。

　　3、現(xiàn)澆板采用50× 100松方作為主次龍骨支設(shè)，上鋪18mm厚多層板，主龍骨間距80cm，次龍骨間距50cm，支撐間距80cm，下墊木板和大頭楔，并設(shè)縱橫方向兩道水平拉桿。加一道掃地桿。每間現(xiàn)澆面下中部做"十"字型剪刀撐各一道。

　　四、設(shè)計計算書

　　矩形梁模板和頂撐計算

　　梁長9米，截面尺寸為600＊350ｍｍ，離地面高3.3ｍ，梁底模板支撐間距為600ｍｍ，側(cè)模板立檔間距為600ｍｍ。木材用紅松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝1.44N/mm2

　　f m =13N/mm2

　　1.底板計算

　　(1)底板計算

　　抗彎強(qiáng)度驗算

　　計算底模承受的荷載:梁的底模設(shè)計要考慮四部分荷載,模板自重,新澆砼的重量,鋼筋重量及振搗砼產(chǎn)生的荷載,均乘以分項系數(shù)1.2,設(shè)底模厚度為4mm。

　　底模板自重1.2×5×0.04×0.35=0.084KN/M

　　砼荷重1.2×24×0.35×0.6=6.05KN/M

　　鋼筋荷重1.2×1.5×0.35×0.6=0.378KN/M

　　振搗砼荷載1.2×2.0×0.35=0.84KN/M

　　根據(jù)《砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，設(shè)計荷載值要乘以Ｖ＝0.90的折減系數(shù),所以q=0.9×7.352=6.62kn/m

　　(2)驗算底模抗彎承載力

　　底模下面頂撐間距為0.6米,底模的計算簡圖是一個等跨的多跨連續(xù)梁,因為模板長度有限,一般可按四等跨連續(xù)梁計算,查靜力計算表得:

　　L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6m

　　Ｍma*＝－0.12Lql2= －0.12×6.62×0.62=0.286kn·m

　　按下列公式驗算

　　Ｍma* /W n≤kf m

　　Ｍma*/Ｗn=0.286×106/﹛250/（6×402）﹜=4.32N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2

　　滿足要求

　　(3)抗剪強(qiáng)度驗算

　　Ｖma*=0.620ql=0.620×6.62×0.6=2.46KN

　　Ｌma*=3Ｖma*/2bh=3×2.46×103/（2×250×40）=0.36N/mm2

　　Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.36N/mm2

　　滿足要求

　　(4)撓度驗算

　　驗算撓度時,采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值,且不考慮振搗砼的荷載

　　q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M

　　WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=0.37MM

　　允許撓度為h/400=600/400=1.5mm>0.37mm

　　滿足要求

　　２、側(cè)模板計算

　　（１）側(cè)壓力計算，梁的側(cè)模強(qiáng)度計算，要考慮振搗砼時產(chǎn)生的荷載及新澆砼對模板側(cè)面的壓力，并乘以分項系數(shù)１．２。

　　采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的普通砼作用于模板的最大側(cè)壓力：

　　Ｆ＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2

　　F=24H=24×0.55=13.2KN/M2

　　選擇二者之中較小者取F=13.2KN/M2

　　振搗砼時產(chǎn)生的側(cè)壓力為4KN/M2

　　總側(cè)壓力q1=1.2(13.2+4)=20.64KN/M2

　　化為線荷載q=0.6×0.9q=11.15KN/M

　　(2 )驗算抗彎強(qiáng)度

　　按四跨連續(xù)梁查表得:

　　Ｍma*=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486

　　鋼模板靜截面抵抗矩為5.94CM3

　　所以Ｍma*/Ｗh=253×103/5.94×103=81.82mm2

　　A3鋼的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值為200N/MM2>81.82N/MM 2

　　滿足要求

　　(3)抗剪強(qiáng)度驗算

　　Vma*=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn

　　τma*=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2

　　A3鋼抗剪強(qiáng)度設(shè)計值為125N/MM2>5.99N/MM2

　　滿足要求

　　(4)撓度驗算

　　q=0.6×(13.2+4)=10.32kn/m

　　Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97×104=0.24MM

　　[W]

=450/400=1.13MM>0.24MM

　　3.頂撐計算

　　鋼楞選擇直徑48×3.5mm的鋼管,間距0.6m,在3.6M高度的中間縱橫各設(shè)兩道水平支撐.

　　L0=3.6/3=1.2m

　　i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM

　　λ=L0/i=1600/15.79=101.33

　　(1)強(qiáng)度驗算

　　已知N=4.38/2×0.6=1.315KN

　　N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2

　　滿足要求

　　(2)穩(wěn)定驗算

　　因為λ=101.33 查表得穩(wěn)定系數(shù) ф=0.628

　　N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2

　　符合要求

　　4、插銷抗剪強(qiáng)度驗算

　　N/2A0=7.73×0.75/[2×(3.14×122/4]=7.73×0.75/(2×113)=25.6N/mm2<fv=125N/mm2

　　(4)按最不利因素求受壓穩(wěn)定性計算允許荷載

　　N/*A+BM*/[r*Wi*(1-0.8×N/NE*)≤f

　　N/(0.487×452)+(1×24N)/{1.15×3862.88×[1-0.8×(N/3862.88)]}≤f=215N/mm2

　　求得允許荷載為N=13.2KN

　　A ─ 套管鋼管截面面積(mm2)查表A=452(mm2)

　　Ah ─ 插管鋼管截面面積(mm2)查表Ak=357(mm2)

　　* ─ 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)

　　長細(xì)比λ=UL/i2(L為鋼支柱長度i2為套管回轉(zhuǎn)半徑mm)

　　換算系數(shù)U=（1+h/2）0.5 h=I2(套管貫性矩)/I1(插管貫性矩)

　　─ 等效彎矩系數(shù)=1.0

　　M* ─ 偏心彎矩值 M*=N.e e=d1/2=48/2=24mm

　　Wi*─ 鋼支柱截面抵抗矩(mm3)

　　E ─ 鋼柱彈性模量(N/mm2) E=2.06×105N/mm2

　　d1 ─ 套管直徑d1=48mm

　　d2 ─ 插管直徑d2=43mm

　　其余的梁、柱的模板和支撐計算與上述方法相同，在此不作詳細(xì)計算。

　　fc──木材順紋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值

　　fv──木材順紋抗剪強(qiáng)度設(shè)計值

　　fm──木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值

　　Mma*──最大彎矩W──凈截面抵抗矩

　　Vma*──最大剪力τma*──最大剪應(yīng)力

　　ω──受彎構(gòu)件撓度i──回轉(zhuǎn)半徑

　　η ──長細(xì)比An──凈截面面積

　　ф ──軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)