腳手架計算書范例5
1、計算依據(jù)
（1）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-20**）
（2）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-20**）
（3）工程設(shè)計圖紙及地質(zhì)資料等
2、腳手架的計算參數(shù)
搭設(shè)高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立桿縱距l(xiāng)a=1.5米，立桿橫距l(xiāng)b=1.1米，連墻件為2步3跨設(shè)置，腳手板為毛竹片，按同時鋪設(shè)7排計算，同時作業(yè)層數(shù)n1=1。
腳手架材質(zhì)選用φ48×3.5鋼管，截面面積A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mm，抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2，基本風(fēng)壓值ω0=0.7kN/m2，計算時忽略雪荷載等。
3、荷載標(biāo)準(zhǔn)值
（1）結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值：gk1=0.1248kN/m（雙排腳手架）
（2）竹腳手片自重標(biāo)準(zhǔn)值：gk2=0.35kN/m2（可按實際取值）
（3）施工均布活荷載：qk=3kN/m2
（4）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：ωk=0.7μz?μs?ω0
式中μz——風(fēng)壓高度變化系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》
并用插入法得39.6米為1.12
μs——腳手架風(fēng)荷載體型系數(shù)，全封閉式為1.2
ω0——基本風(fēng)壓值，為0.7kN/m2
則ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658kN/m2
4、縱向水平桿、橫向水平桿計算
腳手架搭設(shè)剖面圖如下：
（1）橫向水平桿計算
按簡支梁計算，計算簡圖如下：
每縱距腳手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775kN
每縱距施工荷載NQk=qk×la×lb=3×1.5×1.1=4.95kN
MGk=kN?m
MQk=kN?m
M=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931kN?m
<f=205kN/mm2
橫向水平桿抗彎強(qiáng)度滿足要求。
[v]=lb/150=1100/150=7.3mm
v<[v]橫向水平桿撓度滿足要求。
（2）縱向水平桿計算
按三跨連續(xù)梁計算，簡圖如下：
腳手片自重均布荷載G2k=gk2×lb/3=0.35×1.1/3=0.128kN/m
施工均布荷載Qk=qk×lb/3=3×1.1/3=1.1kN/m
q=1.2G2k+1.4Qk=1.69kN/m
MGkma*=0.10G2k×la2=0.10×0.128×1.5×1.5=0.029kN?m
MQkma*=0.10Qk×la2=0.10×1.1×1.5×1.5=0.248kN?m
M=1.2MGkma*+1.4MQkma*=1.2×0.029+1.4×0.248=0.382kN?m
<f=205kN/mm2
抗彎強(qiáng)度滿足要求。
[v]=lb/150=1500/150=10mm
v≤[v]撓度滿足要求。
（3）橫向水平桿與立桿連接的扣件抗滑承載力驗算
橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力：
R=(1.2NG2k+1.4NQk)/2=(1.2×0.5775+1.4×4.95)/2=3.812kN
Rc=8.00kN
R≤Rc扣件抗滑承載力滿足要求。
5、立桿計算
單立桿豎向承載力：
N=1.2(NG1k+NG2k)+0.85×1.4∑NQk
=1.2(H?gk1+7?gk2?la?lb/2)+0.85?1.4?n1?qk?la?lb/2
=1.2(39.6×0.1248+7×0.35×1.1×1.5/2)
+0.85×1.4×1×3×1.1×1.5/2
=11.3kN
kN?m
長細(xì)比：
式中k取1.155
查JGJ130-20**表5.3.3，并用插入法得u=1.51
查JGJ130-20**附錄C表C得=0.182
N/mm2＜f=205N/mm2
立桿穩(wěn)定性滿足要求。
6、連墻件計算（按兩步三跨設(shè)置）
Nlw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.658×2×1.8×3×1.5=14.92kN
Nl=Nlw+N0=14.92+5=19.92kN
Nl>Rc
單扣件抗滑承載力不能滿足要求，采用電焊。
（注：按規(guī)范計算，連墻件與架體連接采用扣件的，全部無法滿足要求）
焊縫高度取h=4mm，焊縫強(qiáng)度設(shè)計值τ=170N/mm2
焊縫長度L=29.3mm
取焊縫長度大于等于50mm，焊縫長度滿足要求。
7、立桿地基承載力計算
≤fg式中——立桿基礎(chǔ)底面平均壓力，；
N——基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值，11.3kN
A——基礎(chǔ)底面面積；
fg——地基承載力設(shè)計值，本工程原地基為粘土，fg=kc×fgk
kc——腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)，粘土取0.5
fgk——地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值，查工程地質(zhì)報告為85kPa
則A=m2<[A]=1.5×1.1/2=0.825m2
根據(jù)計算，腳手架基礎(chǔ)采用100厚C15素砼連片基礎(chǔ)，寬度1200，立桿地基承載滿足要求。
8、地下室頂板立桿承載力驗算(略)
篇2：腳手架計算書
一、計算說明:
本計算書是依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20**編制而成的。因腳手架所受荷載變異性較大;扣件接點屬于半剛性,且接點剛性大小與扣件質(zhì)量有關(guān),接點性能存在較大變異;腳手架結(jié)構(gòu)、構(gòu)件存在初始缺陷,如桿件的初彎曲、銹蝕,搭設(shè)尺寸誤差、受荷偏心等均較大;與墻的連接點,對腳手架的約束性較大,針對以上問題尚不具備獨立進(jìn)行概率分析的條件,故對結(jié)構(gòu)抗力乘以小于1的調(diào)整系數(shù)-/γR`,其值是與常用安全系數(shù)進(jìn)行校準(zhǔn)確定。
扣件式鋼管腳手架,一般情況下,偏心產(chǎn)生的附加彎曲應(yīng)力不大,予以忽略,并在有關(guān)調(diào)整系數(shù)中加以了考慮。
按照《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》的規(guī)定,對本工程所使用的鋼管Q235-A級鋼的抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f取為:205N/MM2。
二、計算搭設(shè)高度計算
已知:立桿橫距b=1.5米;立桿縱距ι=1.2米;橫桿步距L=1.5米;內(nèi)立桿距離建筑物b1=0.35米;腳手架步距h=1.5米,鋪設(shè)腳手板按2層考慮;腳手架與建筑物拉結(jié)點的位置,豎向間距H1=3h=4.5米,水平距離L1=3L=4.5米;鋼管為φ48×3.5;施工荷載QK=2.0KN/M2。
試驗算采用單根鋼管作立桿,其允許搭設(shè)高度為:
1.查有關(guān)表格得:φAf=47.028KN。
2.查有關(guān)表格得:NG K 2=2.156KN。
3.因是兩個操作層同時施工,故QK=4.0KN/M2,查有關(guān)表格得:NQ K =5.70KN。
4. 查有關(guān)表格得:NG K 1=0.411KN。
5.將查得數(shù)值代入公式中,其中KA=0.85
H = [KAφAf-1.30(1.2 NG K 2+1.4 NQ K)]/1.2 NG K 1
=[0.85×47.082-1.3(1.2×2.156+1.4×5.70)]/1.2×0.411
=52.9米
最大允許搭設(shè)高度為HMA*=H/(1+H/100)=34.6米>21米(本工程腳手架高度)故滿足工程施工需要。
三、腳手架整體穩(wěn)定性計算
H=21米,其折合步數(shù)n1=21/1.5=14步。
求證:N/φA≤KAKHf
雙鋼管部分,每一步縱距腳手架的自重
NG K 1`= NG K 1+2×1.5×0.376(鋼管自重)+0.014×4(扣件自重)
=0.411 + 1.128 + 0.056 =1.595KN
N =1.2n1NG K 1+1.4 NQ K=1.2×14×0.411+1.4×5.70=14.88KN
b =1.5H1=4.5
λ* = 2H1/ b=9/1.5=6
由b =1.5H1=3 h 查有關(guān)表格得μ=30
λO* =μλ* =30×6 = 180
由λO* = 180 查有關(guān)表格得φ= 0.220
立桿采用單鋼管,KA =0.85
高度調(diào)整系數(shù)KH = I/(1+H/100)=1/(1+21/100)= 0.826
將N、φ、KA、KH代入公式得N/φA = 14.88×103/0.220×2492 =25.3N/MM2
KA×KH×f=0.85×0.826×205=143.9 N/MM2>25.3N/MM2
故腳手架搭設(shè)符合安全要求。
四、縱向水平桿、橫向水平桿計算:
計算說明:縱向、橫向水平桿自重與腳手板自重相比很小,忽略不計。
抗剪承載力:[V]=Afv/k1=(489.3mm2×120 N/mm2)/1.5=39.14KN
K1為截面形狀尺寸。::橫縱向水平桿的荷載有一只扣件傳遞,一只扣件的抗滑承載力設(shè)計值只有8.0KN,遠(yuǎn)小于[V],所以只要滿足扣件的抗滑力,桿件抗剪力也肯定能滿足。
篇3：辦公樓工程腳手架設(shè)計計算書
辦公樓工程腳手架設(shè)計計算書：
1、腳手架搭設(shè)高度H總：
外架應(yīng)高出屋面欄板1.2m，所以H總=0.35m+28m+1.2m=29.55m，其中0.35m是室內(nèi)外的高差。
2、搭設(shè)材料要求：
落地竹腳手架使用的毛竹材應(yīng)為三年生長期，長5m以上、厚6mm以上新竹或經(jīng)搭設(shè)連續(xù)使用保持韌性，表面為表或黃色的舊竹。凡有腐爛、蟲蛀、通裂、刀傷、霉變等不得使用。落地竹腳手架各桿件直徑要求如下：
①、立桿：有效使用段內(nèi)小頭直徑為60mm；
②、大橫桿：有效使用段內(nèi)小頭直徑為60mm；
③、鋪榀橫桿：有效使用段內(nèi)小頭直徑為60mm；
④、小橫桿：小頭直徑為60mm；
⑤、頂桿：小頭直徑為55mm；
⑥、剪刀撐桿：有效使用段內(nèi)小頭直徑為60mm；
⑦、欄桿、擋腳桿：有效使用段內(nèi)小頭直徑為45mm。
竹榀應(yīng)使用質(zhì)地堅實，其表層呈青、黃色、韌性好、無腐爛、蟲蛀、斷裂，30mm左右寬的元竹片編織而成，榀經(jīng)長1.0-1.2m，緯長同搭設(shè)架凈寬（立桿之間的凈距），經(jīng)竹片不少于5道，四周經(jīng)緯竹片應(yīng)鉆孔，用鉛絲綁扎封閉。綁扎繩系特制聚丙經(jīng)拉絲制成，其規(guī)格通常為0.5mm × 5mm，拉力不小于0.25KN，根據(jù)綁扎需要裁成定長。聯(lián)墻桿使用材料有：
①、φ6圓鋼或8＃鉛絲作拉結(jié)材料；毛竹或40mm×60mm小方木作壓（頂）結(jié)材料。
⑵法蘭螺栓經(jīng)改制與圓鋼（或鉛絲）配合的專設(shè)拉、壓聯(lián)結(jié)式工具。
3、搭設(shè)與防護(hù)的基本要求：
①、采用雙排搭設(shè)。
②、立桿橫向間距為1.2m；縱向間距為1.5m；里立桿距建筑物距離為0.20m。立桿搭接長度為2m，用綁扎繩綁扎三道，立桿的有效長度為4m。
③、大橫桿：
設(shè)外架步數(shù)為16步，除底皮架高2.0m外，其余15步架均為1.8m。大橫桿搭設(shè)長度為1.5m。
④、小橫桿：
水平間距與立桿橫向間距相同為1.2m，其長度為1.7m，內(nèi)外分別伸出架外0.2m及0.3m。
⑤、腳手板鋪設(shè)：
隔層滿鋪竹榀，竹榀規(guī)格為1.2m×0.9m（長×寬），最底部一步架不鋪竹榀腳手板，從第二步架起，滿鋪竹榀層數(shù)為15層。
⑥、剪刀撐：
縱向距離每隔7m左右設(shè)一組連續(xù)性的剪刀撐，因為剪刀撐桿件較少，在計算架體自重時忽略這部份桿件重量。
⑦、防護(hù)：
每步架的外側(cè)離大橫桿0.18m高處設(shè)擋腳板一道、1.0m高處再綁扎欄桿一道；另外，在所有架體外側(cè)均掛安全立網(wǎng)進(jìn)行全封閉的防護(hù)，立網(wǎng)規(guī)格L-1.8×6.0每片網(wǎng)重量為4kg。
⑧、架體與建筑物的拉結(jié)：
拉結(jié)點用8＃鉛絲連接，拉結(jié)點處（或其附近）的小橫桿應(yīng)頂住建筑物；拉結(jié)點以二步四跨設(shè)置一點（即3.6m×6.0m）。
⑨、立桿基底處理：
在底部內(nèi)外雙排立桿設(shè)置處，挖橫向長度為1.2m、縱向長度為0.25m、深0.5m的基槽；基槽底應(yīng)先進(jìn)行夯實后放入墊板，并將內(nèi)外立桿放在墊板上，回填埋好。
⑩、荷載傳遞方式：
用竹榀鋪設(shè)的條件下，施工荷載通過竹榀傳遞給大橫桿，再由大橫桿傳遞給靠近立桿的小橫桿，小橫桿傳遞給立桿，立桿傳至基礎(chǔ)（與地面接觸的墊板）。
4、毛竹的強(qiáng)度設(shè)計值和彈性模量選擇：
本地使用的毛竹（又稱楠竹、茅竹、江南竹）是竹類中力學(xué)性能較好的一種。強(qiáng)度近似水曲柳，考慮新舊、粗細(xì)等因素對毛竹影響較大，且影響造成的變化規(guī)律差，因此，在確定其強(qiáng)度設(shè)計值和彈性模量時，按比水曲柳強(qiáng)度低一等級的樺木（栲木）取值，即設(shè)毛竹的強(qiáng)度等級為TB15。
5、大橫桿強(qiáng)度、撓度驗算：
大橫桿受力按三跨連續(xù)梁計算，荷載最大時中間支座彎矩最大，以此彎矩進(jìn)行驗算。驗算公式：
MB=KMB支.qL2[1]
V=Kf。qL2÷100÷E÷I<[V][2]
σ=MB/v<Fm[3]
條件1:查得KMB支=-0.117、Kf=0.99。
條件2:q-為外側(cè)大橫桿線荷載（所以外側(cè)大橫桿受力最差）。
本外架的外墻裝修及防護(hù)狀況：設(shè)施工荷載為q施=2KN/m2；竹榀自重（以現(xiàn)場使用新竹榀為準(zhǔn)）q榀=60N/m2；大橫桿共四根，四跨長度時立桿的縱向間距（即L縱=1.5m）；架體凈寬為1.09m（B凈=1.2-0.11=1.09m）。
q內(nèi)=6.667N/m(所以外架防護(hù)由立網(wǎng)張掛在外側(cè)大橫桿內(nèi)全封閉防護(hù)，三跨二步的立網(wǎng)重量為：4÷1.8+3×1.5×1.0=47.22kg，兩立桿間的大橫桿長度為1.5m，立網(wǎng)重量作用在外側(cè)大橫桿的線荷載為：1.2×10÷1.8=6.667N/m)。
q=1.4q施.B凈/4+1.2(q榀.B凈/4+q網(wǎng))
=1.4×2×1.09÷4+1.2（0.06×1.09÷4+0.0067）=0.7907KN/m。
條件3：L-每跨長度L=1.5m。
條件4：E-彈性模量，參照樺木（TB15）查得
E=10000N/mm2=10000×10-3KN/m2
條件5：I-毛竹截面慣性矩，以毛竹平均直徑計算。
I=π（d外4-d內(nèi)4）/64=3.14(114-104) ×10-8÷64=227.8×10-8m4
條件6：WN-毛竹桿件凈截面抵抗矩（以平均直徑計算）。
WN=π（d外4-d內(nèi)4）/32d外
=3.14×（114-104）×10-8÷32÷11÷10-2=1.42×10-6m3。
把條件1-6分別代入公式[1]、[2]、[3]
M=KMqL2=0.117×0.7907×1.52=0.2082KN.m
V=KfqL4÷100÷E÷I
=0.99×0.7907×1.54÷100÷10000÷103÷227.8÷10-8m=7.12×10-4m
σ=M/Wn=0.208
2×1000÷41.42÷10-8=5.0265×106N/mm2參照查得：抗彎強(qiáng)度設(shè)計值為：fM=15N/mm2
受彎構(gòu)件允許撓度控制值為：[V]=L/200=1.5÷200=7.5×10-3m
因為σm=5.0265N/mm2
v=7.12×10-4<[v]=7.5×10-3m
所以大橫桿強(qiáng)度、撓度滿足要求。
6、小橫桿強(qiáng)度、撓度驗算：
小橫桿受力按簡支梁計算：
M=qL4/8[4]
=qL4/384EI[5]
σm=M/wn<fm[6]
條件1：L-小橫桿的跨度（即架寬）L=B=1.2m
條件2：q-小橫桿所承載的線荷載（設(shè)架體外側(cè)張掛的立網(wǎng)及大橫桿的自重和由大橫桿傳至小橫桿均轉(zhuǎn)變?yōu)槠骄奢d）。
q小=1.2KN/m2
q大=77.78KN/m2
q均=20÷1.2÷1.5=5.56N/m2
每跨間大橫桿的延長為1.5×4=6.0m
由資料查得每根長度為6m的毛竹重為14kg，因此每跨間大橫桿自重為：14×6.0÷6=14 kg。
q大=14×10÷1.2÷1.5=77.78N/m2
因為q=1.4q施×1.2+1.2（q榀+q網(wǎng)+q大）×1.2
=1.4×2×1.2+1.2×（0.06+0.0056+0.07788）×1.2=3.567KN/m
條件3：E-彈性模量，查得E=10000N/mm2
條件4：I-毛竹桿件毛截面慣性矩，同大橫桿計算I=227.8×10-8m4
條件5：Wn-毛竹桿件凈截面抵抗矩，同大橫桿計算Wn=41.42×10-6m3
把條件1-5分別代入公式[4]、[5]、[6]
M=qL2/8=3.567×1.22÷8=0.6KN.m
V=5qL4/384EI=5×3.567×1.24÷384÷10000÷103÷227.8÷103=0.00423
σm=M/Wn=0.6×1000÷41.42÷10-6=14.48×106N/m2=14.48N/mm2
參照查得，抗彎強(qiáng)度設(shè)計值Fm=15N/mm2
受彎構(gòu)件允許撓度控制值[V]=L/200=1.2÷200=0.006m
因為，σm=14.48N/mm2<fm=15N/mm2V=0.00423m<[V]=0.006m
所以小橫桿強(qiáng)度、撓度滿足要求。
7、立桿強(qiáng)度驗算：
立桿強(qiáng)度驗算應(yīng)對受力最不利情況的桿件進(jìn)行驗算，即對第一步架的外側(cè)立桿強(qiáng)度進(jìn)行驗算。
驗算公式：
σC=N/An≤fc
條件1：N-底部立桿外側(cè)所承受軸壓力N=1.2NGK+1.4NQK
NGK-一個縱距內(nèi)腳手架自重產(chǎn)生的軸力
NQK-一個縱距內(nèi)施工荷載
求NGK
q榀-一個縱距內(nèi)竹榀自重產(chǎn)生的軸力
q榀=8×（1.5×1.2×60）=864N
q立-一個縱距內(nèi)立桿自重產(chǎn)生的軸力
因為立桿長度為6m，重約14kg，搭設(shè)長度為2m，有效長度4m，所以一個縱距內(nèi)16步架以下（高度為29.55m），需用2×8根立桿。
q立=2×8×14×10=2240N
q大小-一個縱距內(nèi)大、小橫桿的延長長度為
L大小=1.5×4+1.2+1.2+0.2+0.3=7.7m
16步架以下有15步L1=15×7.7=115.5m
q大小=14×10÷6L1=14×10÷6×115.5=2695N
q欄-一個縱距內(nèi)防護(hù)欄桿，在外側(cè)立桿所產(chǎn)生軸力
q欄=14×10×（15×1.5）÷6=525N
q網(wǎng)-一個縱距內(nèi)立網(wǎng)在外側(cè)立桿所產(chǎn)生的軸力
q網(wǎng)=4×10×1.8×1.5÷18÷6=150N
所以，NGK=（q榀+q立+q大小）/2+q欄+q網(wǎng)
=（864+2240+2695）/2+525+150=3574.5N
求NQK：
設(shè)有三層同時施工，分布在10步以下，10步與12步之間，12步以下的架上:
q施=2000N/m2
一個縱距內(nèi)施工荷載為：
NQK=2000×1.2×1.5×1.2=4320N
N=1.2 NGK+1.4 NQK=1.2×3574.5+1.4×4320=10337.4N=10.34KN
條件2：An-受壓桿件凈截面面積（以平均直徑計算）
An=π（d2外-d2內(nèi)）/4=3.14(112-102)×10-4÷4=16.5×10-4m2
把條件1-2分別代入公式：
σC=N/An=10.34÷（16.5×10-4）=6.27N/m.m2
參照查得抗壓強(qiáng)度設(shè)計值Fc=14N/m.m2
因為，σC=6.27N/m.m2<Fc=14N/m.m2
所以立桿強(qiáng)度滿足要求。
8、立桿穩(wěn)定性驗算：
驗算公式：
N/ΨAo≤Fc
NGK=q榀+q立+q大小+q欄+q網(wǎng)
=864+2240+2695+525+150=6474N
NQK=2000×1.2×1.5×1.2=4320N
N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×6474+1.4×4320=13816.8N=13.82KN
Ao=2An=2×16.5×10-4=33×10-4m2
求Ψ---縱向彎曲系數(shù)
λ=Lo/i=1800÷（110÷4）=65.45（i=d/4）
因為λ=65.45<91
所以Ψ=1/[1+(λ÷65)2]=1/[1+(65.45÷65)2]=0.4966N/ΨA0=13.82÷0.4966÷(33×10-4)=8.433N/m.m2
查得抗壓強(qiáng)度設(shè)計值Fc=14N/m.m2
因為：N/ΨA0=8.433N/m.m2<Fc=14N/m.m2
所以立桿穩(wěn)定性滿足要求。
9、驗算連接點的抗風(fēng)強(qiáng)度：
風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式：W=0.75
在本地區(qū)域W0=0.5KN/m2
查表得Bz=1（風(fēng)壓數(shù)）Mz=1.835（風(fēng)壓高度系數(shù)）
Mszu=φus（Hn）n=2雙排
查表得：擋風(fēng)系數(shù) φ=0.114
Wod2均=0.5×1.11×1.11=6.05×10-3
Ws=1.4/1.0=1.4
所以Ustw=0.114×1.4×2×0.93=0.308
W=0.75×1×1.385×0.308×0.5=0.16KN/m2
驗算連結(jié)點抗風(fēng)強(qiáng)度：
Na=1.4HL1W=1.4×3.6×4.8×0.16=3.87KW
因為[w]=300～500
A=2×12.57=25.14m.m2
λ=N大/A=3.86×107÷25.14=1539N/m.m2<[W]
所以連結(jié)點抗風(fēng)強(qiáng)度滿足要求。
10、基礎(chǔ)驗算：
N/A≤[R]
N=13.82KN
A=1.2×0.25=0.3m2(內(nèi)外立桿基底的接觸面積)
N/A=13.82÷0.3=46.07KN/m2
素土承載力[R]=85KN/m2，現(xiàn)場基礎(chǔ)采用C15的素混凝土。
由于N/A=46.07KN/m2<[R]=85KN/m2，所以立桿基礎(chǔ)設(shè)置滿足要求。